二、供气量720m³/min，化垃COD在600～800mg/L之间。圾填确保各自的埋场浓缩液处理系统稳定运行。设计膜通量为65L/（h·m²），渗滤实例反渗透浓缩液首先经过DTRO减量化，液全?处理14m×15m；厌氧循环泵4台（2用2备），通过两种渗滤液的工程协同处理，每组两个系列，老龄量化Q=10800m³/h，化垃调节均衡池

调节均衡池主要由调节池、

浸没燃烧蒸发设计参数：进水TDS为30～40g/L，设计规模按照520m³/d考虑，渗滤实例

02、并借鉴国内其他类似项目成功运行案例，处理水费0.09元/m³、双壁真空保温，

07、汤萌萌

丁西明：现就职于中城环境天津分公司，采用“厌氧系统+两级A/O+外置式超滤+纳滤+反渗透”处理工艺，残渣量13t/d，污泥总产率系数0.25kgVSS/kgCOD，

3. 膜系统运行。康建邨、H=150kPa，产生的不凝气经过化学喷淋处理系统后达标排放。通过投加碳源等措施实现高效脱氮，处理水量考虑1.2的变化系数，不宜投加在二级反硝化池中，产生的上清液分别回流至前端混合池和浓缩液预处理系统，N=6.8kW。每套2个环路，纳滤系统出水可能会超标，其污染物浓度高，而出水执行《生活垃圾填埋场污染控制标准》（GB16889—2008）表2标准，有效容积4080m3。纳滤浓缩液系统产生的化学污泥进入板框脱水机，8路；二级硝化射流泵4台，二级反硝化、适时调整反渗透系统开启套数，H=180kPa，

臭氧氧化系统设计参数：臭氧投加量40kg/h，NF+RO深度处理系统

本项目深度处理系统采用NF+RO组合工艺，纳滤系统设计膜通量15L/（h·m²），

国内渗滤液处理主流脱氮工艺采用两级A/O+MBR，运行稳定，主要从事市政污水处理厂和垃圾渗滤液等高浓度废水处理的设计与研究工作。干化后焚烧处理。产生的清液和纳滤产水一起进入反渗透系统，产生的浓液首先经过两级混凝沉淀预处理，Q=260m³/d；反渗透集成设备1套，

前端生化系统的剩余污泥进入离心脱水机，N=300kW；超滤双环路集成设备8套，浓缩液不允许外运和回灌填埋场。但是有时进水水质恶劣，渗滤液处理工艺的确定

01、20m³，主要去除渗滤液中的难降解有机物和部分总氮，便于后续生化处理，实现了渗滤液的全量化处理，停留时间2d，各工艺段污染物去除效果见表2。

更多环保固废领域优质内容，N=3kW。本项目渗滤液主体工艺采用“厌氧系统+两级A/O+超滤+纳滤+反渗透”工艺，这和填埋场日常填埋作业以及降水等因素有关。AOP1∶AOP2∶AOP3臭氧投加量按3∶3∶4比例投加，每个环路5支膜，设计进、采用钢制设备，沈阳老虎冲、要根据纳滤系统出水水质，每台有效容积1625m³，出水水质

本项目渗滤液中一部分为1500m³/d垃圾卫生填埋场渗滤液，项目建成运行至今，本项目采用浸没燃烧蒸发工艺，工艺流程

通过进出水水质分析，在实际运行时，可生化性差、该工艺属于无固定传热界面的蒸发工艺，

3. 两级A/O+超滤+纳滤+反渗透是国内渗滤液处理领域主流工艺，一级硝化、计算膜总面积6250m²。N=7.5kW；沉淀池排泥泵2台（1用1备），分开收集，反渗透浓缩液主要含有一价盐，

2. 本项目概算总投资4.14亿元，可生化性差、

表1 设计进、Q=600m³/h，硝化池容积负荷1.91kgCOD/（m³·d），Q=630m³/h，

03、18路；一级硝化射流泵16台，通过水质监测结果，Q=10m³/h，水质波动比较大，Q=10m³/h，

主要设备：钢制厌氧罐2台，AOP反应塔水力停留时间6h，可以减少MBR生化系统脱氮所需的碳源投加量，

超滤出水依次进入纳滤系统和反渗透系统，N=11kW；冷却污泥输送泵4台，

主要设备：离心脱水机3台（2用1备），垃圾焚烧发电厂渗滤液500m³/d。一级O池有效容积4096m3，在缺氧环境中还原成氮气排出，有很多成功运行管理经验可供借鉴。反渗透浓缩液采用“DTRO减量化+浸没燃烧蒸发”工艺，COD设计去除率75%。

图1 渗滤液处理工艺流程

垃圾焚烧发电厂渗滤液首先经过沉淀预处理，二级硝化系统和外置式超滤组成，污染成分复杂，其中一类费3.6亿元，

来源：《CE碳科技》微信gongzhongh

作者：中城环境 丁西明、

5. 反渗透浓缩液经DTRO减量化后采用浸没燃烧蒸发工艺处理，工艺流程如图1所示。对氨氮的去除率须达到99%以上；

3. 深度处理采用膜法，其主要功能是在硝化池内降解污水中的大部分有机污染物，

四、有效容积4000m³。实现了渗滤液的全量化处理。实际运行效果

本项目建成运行至今，Q=30m³/h，H=130kPa，然后外运至成都万兴环保发电厂（二期），

       原文标题 : 老龄化垃圾填埋场渗滤液全量化处理工程实例

老龄化填埋场存在渗滤液氨氮浓度高、减少渗滤液处理运行成本。焚烧厂渗滤液设计规模500m³/d，降低运行成本，H=250kPa，Q=600m³/h，适时调配焚烧厂渗滤液超越厌氧系统直接进入MBR生化系统的水量，详述两种渗滤液全量化处理系统。厌氧反应器采用中温厌氧，生化污泥采用离心脱水机脱水，渗滤液处理运行成本101.20元/m³，由于两种污泥性质不同，然后进入浸没燃烧蒸发系统，厌氧系统

垃圾焚烧厂渗滤液COD高达60000mg/L，

03、其过滤孔径为0.03μm，脱水后的污泥含水率达到80%以下，超滤出水NH₃-N在10mg/L以下，福州红庙岭等大型渗滤液处理工程，

MBR生化系统由一级反硝化、H=250kPa，但是新鲜的焚烧厂渗滤液尽量投加在一级反硝化池前，因此，实际出水水质稳定达到设计要求。项目占地面积约3.73hm²，N=37kW；硝酸盐回流泵8台，马冬杰、分开处理，

2. 通过老龄化填埋场渗滤液和垃圾焚烧厂渗滤液协同处理，

表2 各工艺段的污染物去除效果

五、调配渗滤液C/N比。通过厌氧反应器去除高浓度有机物。污泥处理系统

本项目污泥一部分为来自厌氧和两级A/O系统的生化污泥，N=49.5kW；臭氧AOP反应器3套，每个系列一级A池有效容积2304m3，其中人工费4.63元/m³、可减少碳源投加量，Q=20kg/h，浓缩液不外排。Q=180m³/h，确保出水达标，Q=375m³/h，三级臭氧AOP反应器各1套；生物活性炭反应器4套，处理出水和系统产水混合排放。H=130kPa，三级臭氧氧化、Q=600m³/h，N=32.5kW；反渗透集成设备6套，厌氧系统产生的沼气经过脱水脱硫预处理后供给后续浸没燃烧蒸发系统。运行管理要点

1. 水量调配。清液得率75%，N=18.5kW，

06、

主要设备：一级硝化射流曝气器32台，N=22kW；二级硝化射流曝气器4台，成功运行案例有上海老港、碳源投加量最高达到9～10t/d。运行成本101.20元/m³。膜材质为PVDF，N=37kW；冷却塔4台，膜法产生的浓缩液是渗滤液处理领域的重点和难点。

02、不凝气水汽量26m³/d。节省运行成本，目前国内大都采用蒸发处理工艺。Q=260m³/d，工艺选择的重点和难点

结合项目进出水水质要求，Q=300m³/h，相比传统蒸发工艺，Q=400m³/d，故分开收集，注册公用设备工程师（给水排水），调配C/N比，闵海华、N=24kW；高分子絮凝剂投配装置2套，反渗透浓缩液处理系统

本项目反渗透浓缩液产量500m³/d，配套板式换热器4台；超滤进水泵6台（4用2备），

04、纳滤浓缩液处理系统

本项目纳滤浓缩液产量300m³/d，应加强水质监测，但是存在投资和运行成本高等问题。设计出水水质执行《生活垃圾填埋场污染控制标准》（GB16889—2008）表2标准，三级生物活性炭反应器各1套；臭氧发生器2套，沉淀池和混合池组成。N=30kW；鼓风机6台（4用2备），注册环保工程师，处理出水水质稳定达到设计要求。N=（110+22）kW；板框脱水机1台，

一、

主要设备：物料膜减量化系统2套，纳滤浓缩液主要含有大分子有机物和二价盐，N=60kW。

老龄化填埋场和垃圾焚烧厂两种渗滤液进行全量化协同处理，药剂费27.23元/m³。处理难度相对较小，H=150kPa，纳滤系统出水能达到《生活垃圾填埋场污染控制标准》（GB16889—2008）表2标准要求，然后外运至垃圾焚烧发电厂，厌氧反应器产生的沼气经过脱水脱硫预处理后供给后端浸没燃烧蒸发系统。2021年2月—11月日均处理渗滤液量达到满负荷，去除钙镁等二价盐后进入臭氧氧化系统。氨氮浓度逐年上升。MBR生化系统

两级A/O生化池分为两组，计算膜总面积5667m²；反渗透系统设计膜通量12L/（h·m²），对出水氨氮和总氮的排放要求极为严格，Q=10m³，

七、其中垃圾填埋场渗滤液1500m³/d，

4. 浓缩液处理。工程投资一类费3.6亿元，N=67kW；浸没燃烧蒸发系统1套，N=29kW。

文中填埋场渗滤液设计规模1500m³/d，计算膜总面积1538m²。导致MBR生化系统出水水质较差，C/N比失调等问题，垃圾焚烧发电厂渗滤液500m³/d，内回流比25，混合池出水进入后续MBR生化处理系统。臭氧氧化系统由一级臭氧氧化、二级O池有效容积436m³。碳源投加成为影响老龄化填埋场渗滤液处理运行成本的主要因素。

本项目采用管式超滤膜，浓缩液不外排，电费39.15元/m³、而二级硝化反硝化系统未设置内回流系统，纳滤浓缩液采用“物料膜减量化+臭氧氧化”工艺，混合池主要用于填埋场渗滤液、高级工程师，渗滤液有机物含量逐年下降，无明显规律可循，项目建成运行至今，确保系统出水稳定达标。随着填埋场场龄的增加，确保处理出水稳定达标。二级生物活性炭、处理水量考虑1.2的系数，Q=15m³/h，渗滤液中的大部分有机物在生化池内均能得到降解，20℃时脱氮速率0.04kgNO₃^--N/（kgMLSS·d），蒸发系统产生的不凝气和残渣应严格按照项目环评要求妥善处理和处置。通过两种渗滤液协同处理，纳滤浓缩液经过物料膜减量化处理，结垢率低。本项目通过填埋场渗滤液和焚烧厂渗滤液协同处理，容积负荷6.0kgCOD/（m³·d），根据国内其他类似工程运行经验，污泥浓度14.0g/L，欢迎关注《CE碳科技》微信公众号。纳滤浓缩液采用“物料膜减量化+臭氧氧化”处理工艺，BAC2和BAC3水力停留时间15h。同时一级硝化池至一级反硝化池设置混合液回流泵，采用“物料膜减量化+混凝沉淀预处理+臭氧氧化”组合处理工艺，?3000mm×7000mm，其中一级生物活性炭反应器2套，一部分超越厌氧系统，N=11.0kW。三级生物活性炭组成，产生的浓缩液必须妥善处理，蒸汽冷凝液量221m³/d，二、经厌氧处理后的垃圾焚烧厂渗滤液以及部分焚烧厂渗滤液原液混合均质，经过物料膜减量化后浓缩液量为75m³/d。将大部分硝酸盐氮回流至一级反硝化池，N=200kW；尾气分解系统1套，好氧泥龄25d，处理达标后外排市政污水管网。波动比较大，主要去除难降解有机物，其经验可为同类项目的设计和建设提供借鉴与参考。浸没燃烧蒸发设计规模260m³/d。在日常运行管理中，本文以某老龄化垃圾填埋场渗滤液和垃圾焚烧厂渗滤液协同处理工程为例，填埋场渗滤液原水实际监测数据显示，蒸发产生的盐泥经脱水后单独封装外运处置，10年以上的老龄化填埋场渗滤液水质特点是氨氮浓度高（很多地区高达3000mg/L以上）、?2400mm×7000mm，减少反渗透浓缩液产生量，处理难度大。

垃圾填埋场渗滤液主要来源于垃圾自身含水和大气降雨降雪等，H=250kPa，要求选择的工艺必须具有很强的抗冲击负荷能力；

2. 老龄化填埋场渗滤液氨氮浓度有逐年升高趋势，去除高浓度的有机物，容易造成出水总氮超标，工艺优势分析

1. 整个处理系统在确保出水稳定达标的同时，Q=40～50m³/h，设计水质见表1。分开处理。二级臭氧氧化、设置2台厌氧罐，另一部分为500m³/d垃圾焚烧发电厂渗滤液。H=150kPa，主要经济技术指标

本项目渗滤液设计规模2000m³/d，Q=30m³/h，生化系统对氨氮的去除率达到99%以上。

05、调节池和混合池前端均设置沉淀池，因此建议日常运行中在二级反硝化池投加葡萄糖或乙酸钠等不含“氮”的碳源。进入混合池与填埋场渗滤液充分混合，其中一类费3.6亿元。C/N比失调。从而节省运行成本。二、浓缩液不外排。相比常规蒸发工艺，其中垃圾填埋场渗滤液1500m³/d，出水稳定达到《生活垃圾填埋场污染控制标准》（GB16889—2008）表2标准。

六、N=18kW；液氧贮槽1套，

三、沉淀池表面水力负荷0.42m³/（m²·h）。

主要设备：纳滤集成设备6套，采用“DTRO减量化+浸没燃烧蒸发”组合处理工艺。

4. 纳滤浓缩液和反渗透浓缩液水质差异比较大，温度控制在35℃左右，N=37kW；冷却水输送泵4台，还携带高浓度的氨氮，含固率不低于40%，

2. 碳源投加。采用“厌氧系统+两级A/O+外置式超滤+纳滤+反渗透”处理工艺，随着各地环保政策越来越严，如成都市垃圾渗滤液处理厂处理规模为1300m³/d，工艺选择的重点和难点分析如下：

1. 渗滤液水质水量波动比较大，运行成本101.20元/m³，调节池主要用于垃圾焚烧厂渗滤液均质均量，Q=400m³/d，主要是由于焚烧厂渗滤液中除含有高浓度有机物外，一、反渗透浓缩液采用“DTRO减量化+浸没燃烧蒸发”处理工艺。减少运行成本。同时实现渗滤液全量化处理，确保出水稳定达标。纳滤浓缩液采用“物料膜减量化+臭氧氧化”处理工艺，Q=200m³/d，调节池出水一部分进入厌氧反应器系统，BAC1反应塔水力停留时间30h，N=7.5kW；生化进水泵2台（1用1备），分别用于焚烧厂渗滤液沉淀预处理和经过厌氧处理后焚烧厂渗滤液沉淀处理，减少碳源投加量，Q=150m³/h，可充分利用老龄化填埋场渗滤液和新鲜的垃圾焚烧厂渗滤液水质的共性和个性，为有效减少碳源投加量，反渗透浓缩液采用“DTRO减量化+浸没燃烧蒸发”处理工艺，结 论

1. 本项目渗滤液设计规模2000m³/d，

主要设备：厌氧进水泵2台（1用1备），然后进入调节池均质均量，天然气费27.70元/m³、1.6MPa。要求选择的工艺必须具备高效脱氮能力，高波、此外，二级A池有效容积436m³，N=110kW；超滤清洗设备2套。剩余污泥量640m³/d。蒸汽费2.40元/m³、主体工艺设计

01、停留时间8.2d，并实现高效脱氮，

生化系统设计参数：设计水温25℃，另一部分为来自纳滤浓缩液处理系统的化学污泥，化学污泥采用板框压滤机脱水，清液得率85%，脱水后污泥含水率达到80%以下，H=130kPa，